Ponts en dalles solides: avantages, inconvénients et principes

Après avoir lu cet article, vous en apprendrez plus sur: - 1. Avantages des ponts en dalles solides 2. Inconvénients des ponts en dalles solides 3. Principes.

Avantages des ponts en dalles massives:

Ce type de pont présente les avantages suivants par rapport à d’autres types de superstructures:

i) Le coffrage est plus simple et moins coûteux.

ii) Une plus petite épaisseur de pont réduisant ainsi la hauteur de remplissage et par conséquent le coût des approches.

iii) Arrangement plus simple du ferraillage. Aucun étrier ni renfort de toile ne sont nécessaires. Les renforts sont répartis uniformément sur toute la largeur du pont au lieu d'être concentrés aux points des poutres.

iv) La mise en place du béton dans une dalle pleine est beaucoup plus facile que dans une dalle et une poutre ou tout autre type de pont similaire.

v) Les chances que le miel soit peigné dans le béton sont moindres.

vi) Le coût de la finition de surface est inférieur à celui des ponts à poutres.

vii) Construction plus rapide.

Inconvénients des ponts en dalles pleines:

Les principaux inconvénients des ponts en dalles pleines, à l'exception des portées plus courtes, sont les suivants:

i) Coût plus élevé des matériaux.

ii) charges mortes plus importantes.

Principes des ponts en dalles pleines:

Les principes de conception d'un tablier de pont en dalles pleines peuvent être illustrés par l'exemple illustratif suivant:

Exemple illustratif 1:

Concevoir une superstructure de pont en dalle pleine ayant une portée libre de 9, 0 mètres et une chaussée de 7, 5 mètres avec une voie de circulation de 1, 5 mètre de large de chaque côté pour une route nationale. Chargement: une voie de la classe IRC 70-R (à la fois sur roues et sur chenilles) ou deux voies de la classe IRC A, selon l’effet qui produit l’effet maximal:

Portée efficace

Supposons une profondeur globale de la dalle, D = 675 mm. et couvercle transparent 30 mm.

. . . Profondeur effective, d = 675 - couverture - demi-diamètre de barre = 675 - 30 - 13 = 632 mm.

. . . Portée effective = portée libre + profondeur effective = 9, 0 + 0, 63 = 9, 63 m

Poids mort:

La charge par mètre de course par mètre de largeur de dalle est prise en compte:

Moments de charge en direct:

La largeur est inférieure à 3 fois la portée effective, soit 11, 03 m. <3 x 9, 63 (= 27, 89 m). Une seule voie du véhicule à chenilles IRC 70-R, placée au centre, produira un moment maximal. Deux voies de chargement de classe A ou une seule voie de classe 70-R (véhicule à roues) ne produiront pas de moment maximal.

Dispersion de la charge sur toute la durée:

Largeur utile pour une seule charge concentrée.

b e = Kx [1 - (x / L /)] + W; b / L = 11, 03 / 9, 63 = 1, 15

. . . K pour la dalle simplement supportée du tableau 5.2 = 2, 62 pour b / L = 1, 15; W = 0, 84 + 2 x 0, 085 = 1, 01 m.

. . . b e = 2, 62 x 4, 815 [1 - (4, 815 / 9, 63)] + 1, 01.

= 2, 62 x 4, 815 x 0, 5 + 1, 01 = 7, 32 m.

Par conséquent, les largeurs effectives des deux pistes se chevauchent (Fig. 7.2). Lorsque le véhicule à chenilles se rapproche le plus près de la route, kerb― b e = 3, 66 + 2, 04 + 3, 385 = 9, 085 m.

Dispersion de la charge le long de la travée

= 4, 57 + 2 (0, 675 + 0, 085) = 4, 57 + 1, 47 = 6, 09 m.

Conception de la section:

Il est proposé d’utiliser du béton de qualité M 20 et des barres HYSD (S 415) dans la dalle. Par conséquent, les paramètres de conception suivants sont utilisés dans la détermination de la profondeur et du ferraillage de la dalle.

6 c = 6, 70 MP a ; 6 s = 200 MPa

De «Produits de conception pour le béton armé à IS: 456 -1978», la profondeur de l'axe neutre, le facteur de bras de levier, le rapport modulaire, etc. sont déterminés comme suit:

Zone de renforcement principal:

Contrainte de cisaillement:

Cisaillement à la charge permanente = 1972 x (9.63 / 2) - 1972 x 0.315 = 9495 - 622 = 8873 kg / mètre de largeur

Cisaillement à la charge vive:

Pour obtenir le cisaillement maximal à gauche, le centre de gravité du véhicule à chenilles doit être à une distance égale à la moitié de la largeur de la dispersion longitudinale, soit ½ x 6, 04 m. = 3, 02 m. Bien que la largeur de dispersion sur toute la durée restera inchangée, la dispersion sur toute la durée variera.

Largeur de dispersion à travers l'étendue de l'équation 5.1

Cisaillement dû au chargement de la chaussée:

Cisaillement - 1/2 x 9, 63 x 106 = 509 kg / mètre de largeur

Cisaillement de conception = Cisaillement DL + Cisaillement LL + Cisaillement de trottoir = 8873 + 6050 + 509 = 15 432 kg. = 15 432 x 9, 8 = 1, 51, 200 N

Conformément à la clause 304.7.1 du code du pont IRC, section III (IRC: 21-1987), contrainte de cisaillement = V / bd

Contrainte de cisaillement = 1, 51, 200 / 1000 × 632 = 0, 24 MPa

La contrainte de cisaillement admissible de base selon la clause 304.7.3 du règlement IRC: 21-1987 pour le béton M20 est de 0, 34 MP. Par conséquent, aucun renfort de cisaillement n'est nécessaire.

Vérifier l'échec de la caution:

Pour éviter la rupture de la liaison, une longueur d'ancrage adéquate doit être fournie pour toutes les armatures de traction aux extrémités, comme recommandé dans le document IRC: 21-1987. La nuance de béton est M20 et l'acier d'armature est constitué de barres HYSD, comme dans l'exemple illustratif 7.1. Pour plus de détails, on peut se référer aux plans standard